| 产品特性：稳压稳频 | 是否进口：否 | 产地：深圳 |
| 品牌：KELONG/科华 | 型号：科华YTR3320 | 类型：DC/DC电源 |
| 输入电压：220 | 输出功率：800 | 调制方式：脉冲调频调宽式 |
| 标称容量：1KVA | 产品认证：CE | 电源类型：不间断电源 |
| 额定容量：1000va | 工作频率：50/60Hz | 工作湿度：0-90%无冷凝 |
| 工作温度：0-40°C | 规格：高频UPS | 绝缘电阻：25 |
| 控制方式：屏幕控制 | 频率范围：50/60Hz | 适用范围：中小型设备机房 |
| 输出电流：12000 | 输出电压：220 | 输出频率：12000 |
| 输入电压范围：220-380 | 输入频率：50/60Hz | 外型尺寸：见正文 |
| 外形尺寸： 见正文参数 | 晶体管连接方式：半桥式 | 加工定制：否 |
| 工作效率：*** | 负载调整率：98% | 电压调整率：*** |
| 负载类型：稳定型 | 负载稳压率：96% | 频率稳压度：95 |
| 输出电压精度：97 | 电源名称：UPS不间断电源 | 最小包装数：1 |
| 物料编号：fdhg 45354fdgdf | 系列：科华YTR系列 | 通讯方式：智能报警 |
| 扩展功能：任意扩容 | 保护方式：熔断连接 | 工作环境温度：0-40°C |
| 防护等级：一级 | 重量：150 | 备注说明：本产品适用于中小型弱电机房 |
| 发货地点：济南 | 发货方式：大件物流小件快递 | 价格说明：以客服报价为准 |
当只考虑1单独作用时，它在bx点形成的电压ue为
R6/R8
间就
步，
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可见，u仍为与e平行的一条直线，即数值较ue小一些的直流控制电压。
同理，当只考虑u，单独作用时，它在b4点形成的电压u&＃39;为
R6//R
upR8十R6//R,u{p
可见，u,仍为与u，平行的一条直线，即电压值较u。小一些的负直流偏移电压。
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前者直流端并联大电容，它既可抑制直流电压纹波，减低直流电源内阻，使直流侧近似为恒压源，另一方面又为来自交流侧无功电流的流转提供通路;后者在直流侧串联大电感，它既可抑制直流电流纹波，使直流侧近似为恒流源，另一方面为来自逆变侧的无功电压分量提供支撑，维持电路间电压平衡，***无功功率的流转。因而对逆变电路而言，前者称为电压源逆变电路，后者称为电流源逆变电路。分析表明，这两类电路的性能有很多不同，
按照其输出交流电压的波形，逆变器可分为方波逆变器、阶梯波逆变器、正弦波逆变器等，其中方波逆变器和正弦波逆变器应用较多，特别是正弦波逆变器，
无论逆变器输出什么波形，其主电路的形式是通用的。而且，DC/ AC变换电路的主6路和隔离性的双端DC/DC变换器类似，都是将直流电变换为交流电。其变换原理也类似都是利用一定的拓扑结构和功率器件的开通和关断实现变换。DC/DC变换器将直流电变为高频交流电后，还需要高频变压器变压、整流滤波等环节，而DC/ AC变换器将直流电为换为交流电后，可直接供给负载，也可经过简单滤除谐波供给负载。
3.3.1单相逆变电路
在介绍单相逆变电路的基本工作原理时，将以方波逆变器为例，正弦波逆变器主电路创工作原理与方波逆变器是类似。
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由以上分析可知，晶体管VT4的基极
电压u64为锯齿波电压ue3、直流电压e和负直流偏移电压u{,三者的叠加。
当ue=0时，晶体管VT4的基极电压ub4的波形由ue3十u，决定，如图2-23所示。控制偏移电压u{p的大小(up为负值)，使锯齿波向下移动。当W_e从0增加时，VT 的基极电位u54的波形就由we3+u{,+决定，由于VT4基极电压的实际波形与ua+ ,+ue所确定的波形有些差异，即当N4> 0.7V以后，VT4由截止转为饱和导通，这时，ub4被钳位在0.7V,ub实际波形如图2-23所示，图中ub电压上升到0.7V的时刻，即为VT4由截止转为导通的时刻，也就是在该时刻电路输出脉冲。如果把偏移电压u，调整到某特定值而固定时，调节控制电压u就能改变u4波形上升到0.7V的时间，也就改变了VT4由截止转为导通的时间，即改变了输出脉冲产生的时刻，也就是说，改变控制电压u就可以移动脉冲的相位，从而达到脉冲移相的目的。由上述分析及图2-23所示波形可知，电路中设置负偏移电压u。的目的是确定u=0时脉冲的初始相位。
同步电压环节。如图2-22所示，锯齿波是由开关管VT2控制的，VT2由导通变截止期间产生锯齿波，VT2截止持续时
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用电力电子器件
间就是锯齿波的宽度，VT2开关的频率就是锯齿波的频率，要使触发脉冲与主回路电源同步，使VT2开关的频率与主回路电源同步就可实现。
为了控制VT2的开关频率与主回路电源频率相同，同步环节需要设置一个同步变压器Ts，用同步变压器TS的二次电压来控制VT2的通断，从而就***了触发电路发出的脉冲与主回路电源同步。
当同步变压器二次电压uTS2波形在负半周下降沿时，VD1导通，uTS2通过VD1为C1 充电，其极性为下正上负，如忽略VD1的正向压降，则Q点的波形与uTS2波形一致，这时，VT2管基极反向偏置截止。当uTS2波形在负半周上升沿时，+15V电压经R1为C1反向充电，由于受电容C1反向充电时间常数R1C1的影响，Q点电压u。比uTS2上升缓慢，所以VD1反向偏置截止。当Q点电位被反向充电上升到1.4V左右时，VT2导通，Q点电位被钳位在1.4V,直到uTS2下一个负半周开始时，VD1重新导通、VT2重新截止，以后重复前面的过程，这样在一个正弦波周期内，VT2管工作在截止与导通的两个状态。这两个状态刚好对应锯齿波电压波形的一个周期，从而与主回路电源频率完全一致，达到了同步的目的。锯齿波宽度由电容C1的反向充电时间常数R1C1决定。
4强触发环节。强触发环节可以缩短晶闸管的开通时间，提高晶闸管承受di/dt 的能力，有利于改善串并联器件的动态均压和均流，其电路如图2-22右上角所示。
根据强触发脉冲形成特点，在脉冲初期阶段输出约为通常情况下的5倍脉冲幅度，时间只占整个脉冲宽度的很小一部分(10us左右)，以减小门极损耗，其前沿陡度在1A/us 左右。电路设计时要考虑能瞬时输出足够高的驱动电压和电流。
本电路强触发环节由单相桥式不控整流电路(VD11~VD14)获得50V电源。在VTR
导通前50V电源已通过R15向电容C6充电。所以B点电位已升到50V。当VT:导通时，C6经过脉冲变压器TR、R16(C5)、VT8迅速放电。由于放电回路电阻很小，电容C6两端电压衰减很快，uB电位迅速下降。当uB稍低于15V时，二极管VD15由截止变为导通。虽然这时50V电源电压较高，但它向VT8提供较大的负载电流，在R15上的电阻压降较大，不可能向C6提供超过15V的电压，因此uRB电位被钳位在15V,形成如图2-23底部u BM所示强触发脉冲波形，当VT8由导通变为截止时，50V电源又通过R15向C6充电，使B点电位再升到50V,准备下一次强触发。电容C5是为提高强触发脉冲前沿陡度而附加的。
